Cálculo de seguridad del esquema de encofrado de construcción
Las especificaciones son:
"Especificaciones técnicas de seguridad para andamios de tubos de acero con sujetadores en la construcción" (JGJ130-2011), "Especificaciones de diseño de estructuras de concreto" GB50010-2002, "Carga de estructuras de edificios Especificaciones" "(GB 50009-2001), "Código de diseño de estructuras de acero" (GB 50017-2003)
1. Información de parámetros
1. >
Ancho sección viga B (m): 0,50
Altura sección viga D (m): 0,55
Espesor losa de hormigón (mm): 1,00;
Espaciamiento entre luces de vigas de postes verticales La (m): 0,60
Longitud a (m) desde el extremo superior del poste vertical hasta el punto de apoyo del encofrado:
Distancia de paso del poste h (m): 1,20;
La altura de montaje del marco de soporte de la viga H (m): 9,00
La distancia entre las columnas en ambos; lados de la viga (m): 0,90;
Soporte del marco portante: 1 poste vertical portante, soportes de madera cuadrados de sección vertical de la viga;
La separación lateral o entre hileras de los postes de carga en la parte inferior de la placa Lb (m): 0,60;
Adoptado El tipo de tubería de acero es Φ48×3;
Método de conexión del sujetador: sujetador único , considerando la calidad y mantenimiento del elemento de fijación, el coeficiente de reducción de la capacidad portante antideslizante del elemento de fijación es: 0,80;
2. /m2): 0,35;
Peso propio de las barras de acero (kN/m3): 1,50;
Construcción distribuida uniformemente Valor estándar de carga (kN/m2): 2,5;
Valor estándar de presión lateral del hormigón recién vertido (kN/m2): 18,0;
Presión lateral del hormigón vertido (kN/m2): 6,0;
Valor estándar de carga de hormigón vibrante (kN/m2): 2,0
3. Parámetros del material
Especie de madera: ciprés;
Módulo elástico de la madera E (N). /mm2): 10000,0;
Valor de diseño de la resistencia a la flexión de la madera fm (N/mm2): 17,0;
Valor de diseño de la resistencia al corte de la madera fv(N/mm2): 1,7;
Tipo de panel: panel encolado;
Módulo elástico del panel E (N/mm2): 9500,0;
Valor de diseño del panel de resistencia a flexión fm (N/mm2 ): 13,0;
4. Parámetros de la plantilla del fondo de la viga
Ancho de la sección de madera cuadrada inferior b (mm): 50,0;
Altura de la sección de madera cuadrada en la parte inferior de la viga h (mm): 100,0;
Número de apoyos longitudinales en la parte inferior de la viga: 4;
Espesor del panel (mm): 15,0;
p>
5. Parámetros del encofrado lateral de viga
Espaciamiento entre canales principales (mm): 500;
Número de canales secundarios: 4;
A través de la viga Espaciado horizontal de los pernos (mm): 500;
Material de la quilla de la flauta principal: flauta de madera, ancho 80 mm, altura 100 mm;
Número de flautas principales combinadas: 2;
Material de la segunda quilla corrugada: madera corrugada, ancho 50 mm, altura 100 mm;
2. Cálculo del valor estándar de la carga del encofrado de vigas
1. carga
La verificación de resistencia debe considerar la presión lateral del concreto recién vertido y la carga generada al verter el concreto; la verificación de deflexión solo debe considerar la presión lateral del concreto recién vertido;
Según el "Manual de Construcción", la presión lateral máxima del hormigón recién vertido sobre el encofrado se calcula según la siguiente fórmula, y se toma el valor menor:
Donde γ -- Densidad de gravedad del concreto, tome 24.000 kN/m3;
t -- el tiempo de fraguado inicial del concreto recién vertido se puede tomar de acuerdo con el valor real en el sitio. Cuando se ingresa 0, el sistema lo calcula. como 200/(T+15), y el resultado es 5.714 h
T -- La temperatura de moldeo del hormigón, tomada como 20.000 ℃
V -- La velocidad de vertido; de hormigón, tomada como 1.500 m/h;
H -- La altura total desde la posición de cálculo de la presión lateral del hormigón hasta la superficie superior del hormigón recién vertido, tomada como
β1-- Coeficiente de corrección de la influencia de los aditivos, tomado como 1.200;
β2-- El coeficiente de corrección de la influencia del asentamiento del concreto se toma como 1.150.
La presión lateral máxima F del hormigón recién vertido sobre el encofrado se calcula según las dos fórmulas anteriores;
Son 50.994 kN/m2 y 18.000 kN/m2 respectivamente, la que sea menor es 18.000 kN /m2 como carga de cálculo para este proyecto.
3. Cálculo de paneles de encofrado lateral de viga
Los paneles son estructuras a flexión y es necesario comprobar su resistencia a la flexión y su rigidez. La verificación de resistencia debe considerar la presión lateral del concreto recién vertido y la carga generada al verter el concreto; la verificación de deflexión solo debe considerar la presión lateral del concreto recién vertido;
El número de flautas secundarias (quilla interior) es 4. El panel se calcula como una viga continua de tres vanos bajo carga uniforme.
Diagrama de cálculo simplificado del panel (unidad: mm)
1. Cálculo de resistencia
La fórmula para calcular el momento flector a mitad de luz es la siguiente:
p>
Entre ellos, σ - la tensión de flexión calculada del panel (N/mm2);
M - el momento de flexión máximo del panel (N.mm); >
W -- el momento de flexión neto del panel Momento de resistencia seccional, W = 50×1.5×1.5/6=18.75cm3;
[f] -- Valor de diseño de la resistencia a la flexión del panel ( N/mm2);
Prensa La siguiente fórmula calcula el momento flector a mitad del vano del panel:
Donde, q -- la presión lateral que actúa sobre el encofrado, incluyendo:
Valor de diseño de la presión lateral del hormigón recién vertido: q1= 1,2× 0,5×18×0,9=9,72kN/m;
Valor de diseño de la presión lateral para el vertido de hormigón: q2 = 1,4×0,5×6×0,9=3,78kN/m;
q = q1 +q2 = 9,723,780 = 13,500 kN/m;
Luz calculada (espaciado entre corrugaciones internas) : l = 183 mm;
El momento de flexión máximo del panel M= 0,1×13,5×1832 = 4,52×104N.mm;
Después del cálculo, el valor de tensión de flexión calculado del panel es: σ = 4,52×104 / 1,88×104=2,411N/mm2;
La tensión de flexión calculada del panel Valor de diseño de la resistencia a la flexión: [f] = 13N/mm2;
El valor de tensión de flexión calculado del panel σ = 2,411 N/mm2 es menor que el valor de diseño de la resistencia a flexión del panel [f] = 13 N/mm2. ¡Cumplir con los requisitos!
2. Comprobación de deflexión
q--valor estándar de la carga de la línea de presión lateral que actúa sobre el encofrado: q = 18×0,5 = 9N/mm
l - luz calculada (espaciado entre canales internos): l = 183 mm;
E - módulo elástico del material del panel: E = 9500 N/mm2;
I - elasticidad del panel módulo Momento de inercia seccional: I = 50×1,5×1,5×1,5/12=14,06cm4;
Deflexión máxima calculada del panel: ω = 0,677×9×1834/(100×9500×1,41×105 ) = 0,051 mm;
El valor de deflexión máximo permitido del panel: [ω] = l/250 =183/250 = 0,732 mm;
El valor de deflexión máximo calculado del panel ω =0,051 mm Es menor que el valor de deflexión máximo permitido del panel [ω] = 0,732 mm, ¡que cumple con los requisitos!
IV.Cálculo de la ondulación interior y exterior del encofrado lateral de viga
1.Cálculo de la ondulación interior
La ondulación interior (madera o acero) soporta directamente la carga. transmitida por el encofrado, según Cálculo de viga continua de tres vanos bajo carga uniforme.
En este proyecto, la quilla utiliza una corrugación de madera con un ancho de sección transversal de 50 mm y una altura de sección transversal de 100 mm. El momento de inercia de la sección transversal I y el momento de resistencia de la sección transversal W son. respectivamente:
A = 50×1002×1/6 = 83,33cm3;
I = 50×1003×1/12 = 416,67cm4;
Simple diagrama de cálculo de las estrías internas
(1). Cálculo de verificación de la resistencia de la corrugación interna
La fórmula de cálculo de la verificación de la resistencia es la siguiente:
Entre ellos, σ -- Valor calculado de la tensión de flexión de la corrugación interna (N/mm2);
M - - El momento de flexión máximo de la corrugación interna (N.mm)
W -- La sección neta; momento de resistencia de la corrugación interior;
[f] -- El valor de diseño de resistencia de la corrugación interior (N/mm2).
Calcule el momento flector a mitad del tramo de la corrugación interior de acuerdo con la siguiente fórmula:
Entre ellos, la carga que actúa sobre la corrugación interior, q = (1,2×18×0,9 +1,4 × 6 × 0,9) × 0,183 = 4,94 kN/m;
Luz calculada de la corrugación interior (espaciado entre las corrugaciones exteriores): l = 500 mm;
Momento flector máximo de la corrugación interior corrugación: M=0.1×4.94×500.002= 1.24×105N.mm;
Fuerza máxima de soporte: R=1.1×4.941×0.5=2.718 kN;
Después del cálculo, el valor calculado valor máximo de tensión de flexión de la corrugación interior σ = 1,24×105/8,33×104 = 1,482 N/mm2;
El valor de diseño de la resistencia a la flexión de la corrugación interior: [f] = 17N/mm2;
La resistencia máxima a la flexión de la corrugación interior El valor de tensión calculado σ = 1,482 N/mm2 es menor que el valor de diseño de la resistencia a la flexión de la corrugación interior [f] = 17 N/mm2, que cumple con los requisitos!
(2). Cálculo de la deflexión de la corrugación interior
Entre ellos E - el módulo de elasticidad del material del panel: 10000N/mm2
q-; actúa sobre el valor estándar de la carga de la línea de presión lateral sobre el encofrado: q =18,00×0,18= 3,29 N/mm;
l--luz calculada (espaciado entre marcos exteriores): l = 500 mm;
I--Momento de inercia seccional del panel: I = 8,33×106mm4;
Deflexión máxima calculada de la ondulación interior: ω = 0,677×3,29×5004/(100×10000×8,33× 106) = 0,017 mm;
El valor de deflexión máximo permitido del canal interior: [ω] = 500/250=2 mm;
El valor de deflexión máximo calculado del canal interior ω =0,017 mm es menor que la deflexión máxima permitida del canal interno. Valor de deflexión [ω]=2 mm, ¡cumple con los requisitos!
2. Cálculo de la corrugación exterior
La corrugación exterior (madera o acero) soporta la fuerza concentrada transmitida por la corrugación interior. La fuerza de soporte máxima de la corrugación interior es de 2,718 kN. Según la carga concentrada Cálculo de vigas continuas.
En este proyecto, la quilla exterior utiliza 2 corrugaciones de madera, con un ancho de sección transversal de 80 mm y una altura de sección transversal de 100 mm. El momento de inercia de la sección transversal I y el momento de resistencia de la sección transversal. W son respectivamente:
W = 80×1002 ×2/6 = 266,67cm3;
I = 80×1003×2/12 = 1333,33cm4;
Diagrama de momento flector de la corrugación exterior (kN.m)
Diagrama de deformación de la corrugación exterior (mm)
(1) Cálculo de la resistencia a la flexión de la corrugación exterior
Entre. ellos σ - valor calculado de la tensión de flexión de la corrugación exterior (N/mm2)
M - El momento de flexión máximo de la corrugación exterior (N.mm)
W -- El momento resistente de la sección neta de la corrugación exterior;
[f] - - Valor de resistencia de diseño de la corrugación exterior (N/mm2).
El momento flector máximo calculado según el programa de viga continua es M= 2.487 kN.m
La luz máxima calculada de la corrugación exterior: l = 549 mm;
Después del cálculo obtenido, el valor calculado de la tensión de flexión de las estrías exteriores: σ = 2,49×106/2,67×105 = 9,325 N/mm2;
El valor de diseño de la resistencia a la flexión de las estrías exteriores: [f] = 17N/mm2;
El valor calculado de la tensión de flexión de la corrugación exterior σ =9,325N/mm2 es menor que el valor de diseño de la resistencia a la flexión de la corrugación exterior [f] =17N/ mm2, que cumple con los requisitos!
(2). Cálculo de la deflexión de la corrugación exterior
La deflexión máxima de la corrugación exterior es de 0,838 mm calculada en base a la viga continua
La máxima permitida deflexión de la corrugación exterior: [ω] = 549/250=2,196 mm;
El valor de deflexión máximo calculado de la corrugación exterior ω =0,838 mm es menor que el valor de deflexión máximo permitido de la corrugación exterior [ ω] = 2,196 mm, ¡lo que cumple con los requisitos!
5. Cálculo del encofrado inferior de viga
El panel es una estructura a flexión y es necesario comprobar su resistencia a la flexión y su deflexión.
El principio de cálculo se basa en la separación de los soportes inferiores del encofrado y el tamaño de la superficie del encofrado, y se calcula en base a la viga continua de tres vanos apoyada en los soportes inferiores.
La verificación de resistencia debe considerar la carga propia del peso de la estructura del encofrado, la carga propia del concreto recién vertido, la carga propia del peso de las barras de acero y la carga generada al vibrar el concreto; la verificación de deflexión solo considera la carga de peso propio de la estructura del encofrado, el peso propio del hormigón recién vertido y la carga de peso propio de las barras de acero.
En este ejemplo, el momento de inercia de la sección transversal I y el momento resistente de la sección transversal W del panel son respectivamente:
W = 600×15×15/6 = 2,25 ×104mm3;
I = 600×15×15×15/12 = 1.69×105mm4;
1. Cálculo de la resistencia a la flexión
Calcular la resistencia a la flexión. del panel según la siguiente fórmula:
Entre ellos, σ -- el valor calculado de la tensión de flexión del encofrado inferior de la viga (N/mm2
M -- el calculado); momento flector máximo (kN.m);
l--luz calculada (espaciamiento entre soportes inferiores de la viga): l =166,67 mm;
q--valor de diseño de la carga uniforme que actúa sobre el encofrado inferior de la viga (kN/m);
p>Valor de diseño de carga de barras de acero y hormigón recién vertido:
q1: 1,2×(24,01,50)×0,60×0,55 ×0,90=9,09kN/m;
Carga de peso propio estructural del encofrado:
q2:1,2×0,35×0,60×0,90=0,23kN/m;
Valor de diseño de la carga generada al vibrar el hormigón:
q3: 1,4×2,00×0,60×0,90=1,51kN/m;
q = q1 + q2 + q3=9,09+0,23 +1,51=10,83kN/m;
Vano medio La fórmula de cálculo del momento flector es la siguiente:
Mmax = 0,10×10,827×0,1672=0,03kN.m;
σ =0,03×106/2,25×104=1,337N/mm2;
p>
La tensión calculada del panel de encofrado inferior de la viga σ =1,337 N/mm2 es menor que la Valor de cálculo de la resistencia a la compresión del panel de encofrado inferior de la viga [f] = 13 N/mm2, ¡que cumple los requisitos!
2. Cálculo de la deflexión
Según el "Manual de cálculo de la construcción de edificios", el cálculo de la rigidez adopta la carga estándar y no considera la carga de vibración.
La fórmula de cálculo de la deflexión máxima es la siguiente:
Entre ellos, q--la carga de la línea de presión que actúa sobre el encofrado:
q = ((24.0 +1,50)× 0,550,35)×0,60= 8,63KN/m;
l--luz calculada (espaciamiento entre soportes inferiores de la viga): l =166,67 mm;
E-- módulo elástico del panel Cantidad: E = 9500.0N/mm2;
El valor de deflexión máximo permitido del panel: [ω] =166.67/250 = 0.667mm;
El calculado valor de deflexión máxima del panel: ω = 0,677×8,625×166,74/(100×9500×1,69×105)=0,028 mm;
El valor de deflexión máxima calculado del panel: ω =0,028 mm es menor que el valor de deflexión máximo permitido del panel: [ω] = 166,7 / 250 = 0,667 mm, ¡cumple los requisitos!
6. Cálculo del soporte inferior de la viga
El soporte inferior de la viga en este proyecto utiliza madera escuadrada.
El cálculo de resistencia y resistencia al corte debe considerar la carga propia de la estructura del encofrado, la carga propia del concreto recién vertido, la carga propia de las barras de acero y la carga generada al vibrar el concreto; la verificación de deflexión solo considera el peso propio de la estructura del encofrado, el peso propio del concreto recién vertido y la carga del peso propio de las barras de acero.
1. Cálculo de carga:
(1) Peso propio de la viga de hormigón armado (kN/m):
q1 = (24+1,5) ×0,55× 0,167=2,338 kN/m;
(2) Carga lineal del peso propio del encofrado (kN/m):
q2 = 0,35×0,167×(2×0,55 +0,5)/ 0,5 =0,187 kN/m;
(3) La carga viva es el valor estándar de la carga de construcción y la carga generada al sacudir el hormigón (kN/m):
Después del cálculo, la carga viva Valor estándar P1= (2,5+2)×0,167=0,75 kN/m;
2. Verificación de la fuerza de soporte de la madera escuadrada
Carga estática valor de diseño q = 1,2×2,338+1,2 ×0,187=3,029 kN/m;
Valor de diseño de carga viva P = 1,4×0,75=1,05 kN/m;
Diagrama de cálculo de madera escuadrada
Las vigas cuadradas se calculan como vigas continuas de tres vanos.
En este ejemplo, el momento de inercia de la sección I y el momento resistente de la sección W de la escuadra de madera son respectivamente:
W=5×10×10/6 = 83,33 cm3;
I=5×10×10×10/12 = 416,67 cm4;
Cálculo de resistencia de madera escuadrada:
Diseño de momento flector máximo considerando carga estática y carga viva La suma de los momentos flectores con la distribución más desfavorable se calcula de la siguiente manera:
Valor de diseño de carga lineal q = 3,029+1,05=4,079 kN/m;
Momento flector máximo M =0.1ql2= 0.1×4.079×0.6×0.6= 0.147 kN.m;
Esfuerzo máximo σ= M/W = 0.147×106/83333.3 = 1.762 N/mm2;
Valor de diseño de resistencia a la flexión [f]=13 N/mm2;
El valor de tensión máximo calculado de la madera escuadra es 1,762 N/mm2, que es menor que el valor de diseño de la resistencia a la flexión de la madera escuadra de 13 N/mm2, ¡que cumple con los requisitos!
La resistencia de la madera escuadra Cálculo de control de corte:
La fórmula de cálculo de la fuerza de corte máxima es la siguiente:
La resistencia al corte de la sección debe cumplir:
La fuerza cortante máxima: V = 0,6×4,079× 0,6 = 1,468 kN;
Valor calculado del esfuerzo cortante de la madera escuadrada τ = 3×1468,44/(2×50×100) = 0,441 N/mm2;
Valor de cálculo de la resistencia al corte de la madera escuadrada [τ] = 1,7 N/mm2;
El valor calculado El valor de la tensión cortante de la madera escuadrada es 0,441 N/mm2, que es menor que el valor de diseño de la resistencia al corte de la madera escuadrada de 1,7 N/mm2, ¡que cumple con los requisitos!
Cálculo de la deflexión de la madera cuadrada:
La deflexión máxima se considera como la suma de deflexiones de la distribución más desfavorable de los valores calculados de carga estática y carga viva. La fórmula de cálculo es la siguiente:
q = 2,338 + 0,187. = 2,524 kN/ m;
El valor calculado de la deflexión máxima de la madera escuadrada ω= 0,677×2,524×6004/(100×10000×416,667×104)=0,053mm;
>La deflexión máxima permitida de la madera escuadrada[ ω]=0,600×1000/250=2,400 mm;
El valor de deflexión máxima calculada de la madera escuadrada ω= 0,053 mm es menor que la deflexión máxima permitida de la madera escuadrada [ω]=2,4 mm, lo que cumple los requisitos.
3. Comprobación de resistencia del tubo de acero de soporte
El cálculo del tubo de acero de soporte es el siguiente para una viga simplemente apoyada
La fórmula de cálculo de carga es de la siguiente manera:
( 1) Peso propio de la viga de hormigón armado (kN/m2):
q1 = (24.001.500)×0.550= 14.025 kN/m2;
(2) Peso propio del encofrado (kN/m2):
q2 = 0,350 kN/m2;
(3) La carga viva es el valor estándar de la carga de construcción y la carga generada al sacudir el hormigón (kN/m2):
(3) p>
q3= (2.502.000)=4.500 kN/m2;
q = 1.2×(14.025 + 0.350)+ 1.4×4.500 = 23.550 kN/m2;
El número de apoyos en la parte inferior de la viga es n, el espaciamiento direccional de la viga vigas verticales es a, el ancho de la viga es b, la altura de la viga es h, la fuerza concentrada transmitida al tubo de acero por el soporte inferior de la viga es P, y la fuerza concentrada transmitida por el encofrado lateral de la viga al acero la tubería es N.
Cuando n=2:
Cuando n>2:
Diagrama de momento flector del tubo de acero de soporte (kN.m)
Después del cálculo de la viga continua, obtenemos:
La fuerza de reacción del soporte RA = RB=0,61 kN, la fuerza de reacción máxima del soporte intermedio Rmax=6,122;
La momento flector máximo Mmax=0,251 kN.m;
El valor de deflexión máxima calculado Vmax=0,076 mm;
La tensión máxima de la tubería de acero de soporte σ=0,251×106/4490= 55,838 N/mm2;
La resistencia de diseño a la compresión del tubo de acero de soporte [f] = 205,0 N/mm2;
El valor de tensión máximo calculado del tubo de acero de soporte es 55,838 N /mm2, que es menor que la resistencia de diseño a la compresión del tubo de acero de soporte 205,0 N/mm2, que cumple con los requisitos.
7. p>Los tubos de acero longitudinales solo desempeñan un papel estructural y están conectados a los postes verticales mediante sujetadores.
8. Cálculo del antideslizante del sujetador:
Según la tabla de especificaciones 5.1.7, la capacidad de carga de un sujetador único giratorio en ángulo recto es de 8,00 kN. sujetador antideslizante El coeficiente de capacidad de carga es 0,80 y la capacidad de carga real del sujetador único giratorio en este proyecto es 6,40 kN.
Cuando el poste horizontal longitudinal o transversal se conecta al poste vertical, la capacidad de carga antideslizante del sujetador se calcula de acuerdo con la siguiente fórmula (Especificación 5.2.5):
R ≤Rc
Donde Rc - el valor de diseño de la capacidad de carga antideslizante del sujetador, tomado como 6,40 kN;
R - el valor de diseño de la fuerza vertical transmitida desde el poste horizontal longitudinal o transversal hasta el poste vertical;
En el cálculo, R toma la fuerza máxima de reacción del soporte, y según los resultados del cálculo anterior, R=6,122 kN;
R < 6,40 kN, el cálculo de diseño de la capacidad portante antideslizante de un solo sujetador cumple con los requisitos
9. postes verticales
1. Comprobación de estabilidad de los postes verticales en ambos lados de la viga:
Donde N - el valor de diseño de la presión axial del poste vertical, que incluye:
La fuerza máxima de reacción del soporte del travesaño: N1 =0,61 kN;
Tubería de acero del andamio El peso propio del encofrado de hormigón del piso: N2 = 1,2×0,149×9= 1,608 kN;
El peso propio del encofrado de hormigón del suelo: N3=1,2×(0,60/2+(0,90-0,50)/2)×0,60×0,35= 0,126 kN;
Carga de peso propio de hormigón armado del suelo:
N4=1,2×(0,60/2+(0,90-0,50)/2)×0,60×0,001×(1,524,00) =0,009 kN;
N =0,61+1,608+0,126+0,009=2,353 kN;
φ--el coeficiente de estabilidad de la varilla vertical bajo presión axial, determinado por la relación de esbeltez lo/i es obtenido consultando la tabla;
i -- Calcula el radio de giro de la sección transversal del poste vertical (cm): i = 1,59;
A -- La cruz neta -área seccional del poste vertical (cm2): A = 4,24;
W -- Momento resistente de sección neta del poste vertical (cm3): W = 4,49
σ; -- Valor calculado de la tensión de compresión axial de un poste vertical de tubería de acero (N/ mm2);
[f] -- Valor de diseño de la resistencia a la compresión de postes de tubería de acero: [f] = 205 N/mm2;
lo -- Longitud calculada (m);
Si consulta completamente las "Especificaciones de fijación" y no considera el marco de soporte alto, calcule de acuerdo con la siguiente fórmula
lo = k1uh (1)
k1 -- Calcula la longitud Coeficiente adicional, el valor es: 1,155;
u -- Calcula el coeficiente de longitud, consulta Tabla 5.3.3 de "Especificaciones de fijación", u =1,7;
Cálculo de la fórmula anterior Resultado:
Longitud del poste calculada Lo = k1uh = 1,155×1,7×1,2 = 2,356 m ;
Lo/i = 2356,2 / 15,9 = 148;
A partir de los resultados de la relación de esbeltez lo/i se obtiene el coeficiente de estabilidad φ= 0,316 del poste vertical de compresión axial. consultando la tabla;
El valor calculado de la tensión de compresión del poste vertical de tubería de acero σ=2353,435/(0,316×424) = 17,565 N/mm2;
Acero El cálculo de la estabilidad del poste de tubería σ = 17,565 N/mm2 es menor que el valor de diseño de la resistencia a la compresión del poste de tubería de acero [f] = 205 N/mm2, ¡cumpliendo los requisitos!
Si se tiene en cuenta el factor de seguridad del marco de soporte alto, conviene calcularlo mediante la siguiente fórmula
lo = k1k2(h+2a) (2)
k1 -- El coeficiente adicional de longitud calculado es 1,185 según la Tabla 1;
k2 -- el coeficiente adicional de longitud calculado, h+2a = 1,4 es 1,029 según la Tabla 2;
Los resultados del cálculo de la fórmula anterior:<
/p>
La longitud calculada del poste vertical Lo = k1k2(h+2a) = 1.185×1.029×(1.2+0.1×2) = 1.707 m;
Lo/i = 1707.111 / 15,9 = 107 ;
A partir de los resultados de la relación de esbeltez lo/i, se obtiene el coeficiente de estabilidad φ= 0,537 del poste de compresión axial consultando la tabla;
El cálculo valor de la tensión de compresión del poste de tubería de acero; σ =2353,435/(0,537×424) = 10,336 N/mm2;
El cálculo de la estabilidad del poste de tubería de acero σ = 10,336 N/mm2 es menor que el valor de diseño de tubo de acero resistencia a la compresión [f] = 205 N/ mm2, cumple con los requisitos!
2. Comprobación de estabilidad del poste de soporte con la mayor fuerza en la parte inferior de la viga:
Donde N - el valor de diseño de la presión axial del poste, que incluye:
La fuerza de reacción máxima del soporte inferior de la viga: N1 =6,122 kN;
El peso propio del tubo de acero del andamio: N2 = 1,2×0,149×(9-0,55 )=1,608 kN;
N =6,122+1,608=7,632 kN;
φ-- El coeficiente de estabilidad de la varilla vertical bajo presión axial, que se obtiene consultando la tabla a partir de la relación de esbeltez lo/i;
i -- Calcular el radio de giro de la sección transversal del poste vertical (cm): i = 1,59
A -- Cruz neta; -área seccional del poste vertical (cm2): A = 4,24;
W -- Momento resistente de la sección neta del poste vertical (cm3): W = 4,49
σ - - Valor calculado de la tensión de compresión axial de un poste vertical de tubería de acero (N/mm2);
[f] -- Valor de diseño de la resistencia a la compresión de postes de tubería de acero: [f] =205 N/mm2;
lo -- Longitud calculada (m);
Si consulta completamente las "Especificaciones de fijación", ignorando el marco de soporte alto, calcule de acuerdo con la siguiente fórmula
lo = k1uh (1)
k1 -- el coeficiente adicional para calcular la longitud, el valor es: 1,185;
u -- Coeficiente de longitud de cálculo, consulte la Tabla 5.3. 3 de "Especificaciones de fijación", u =1,7;
Resultado del cálculo de la fórmula anterior:
Cálculo de la longitud del poste vertical Lo = k1uh = 1,185×1,7×1,2 = 2,417 m;
Lo/i = 2417,4 / 15,9 = 152;
El cojinete del centro del eje se obtiene consultando la tabla de relación de esbeltez lo/i Coeficiente de estabilidad del polo de compresión φ= 0,301 ;
Valor calculado de la tensión de compresión del poste vertical de tubería de acero; σ=7631,775/(0,301×424) = 59,799 N/mm2;
Poste vertical de tubería de acero Cálculo de la estabilidad de la varilla σ = 59,799 N/mm2 es menor que el valor de diseño de la resistencia a la compresión del poste vertical de tubería de acero [f] = 205 N/mm2, ¡que cumple con los requisitos!
Si se tiene en cuenta el factor de seguridad del marco de soporte alto, conviene calcularlo mediante la siguiente fórmula
lo = k1k2(h+2a) (2)
k1 -- El coeficiente adicional de longitud calculado es 1,185 según la Tabla 1;
k2 -- el coeficiente adicional de longitud calculado, h+2a = 1,4 es 1,029 según la Tabla 2;
Resultados del cálculo de la fórmula anterior:
Longitud calculada del poste vertical Lo = k1k2(h+2a) = 1,185×1,029×(1,2+0,1×2) = 1,707 m;
Lo/i = 1707,111 / 15,9 = 107;
El coeficiente de estabilidad φ= 0,537 del poste vertical de compresión axial se obtiene de la consulta en la tabla de la relación de esbeltez lo/i;
El valor calculado de la tensión de compresión del poste vertical de tubería de acero.
;σ=7631,775/(0,537×424) = 33,519 N/mm2;
El cálculo de la estabilidad del poste de tubería de acero σ = 33,519 N/mm2 es menor que el valor de diseño de la resistencia a la compresión del poste de tubería de acero [f] = 205 N/mm2, ¡cumple los requisitos!
El marco de carga del encofrado debe intentar utilizar muros de corte o columnas como piezas de conexión de la pared, de lo contrario habrá riesgos de seguridad.