¿Investigación sobre la tecnología de mejora y transformación estándar de filtros biológicos aireados para el tratamiento de aguas residuales industriales integrales?
En vista del problema de que el proceso de filtrado biológico aireado no tiene la función de eliminación de nitrógeno y fósforo, especialmente cuando se tratan aguas residuales industriales integrales, el efluente no puede cumplir de manera estable con los estándares de descarga, "eliminación química de fósforo, Se propusieron flotación por aire, eliminación de aceite, hidrólisis y acidificación". Todo el proceso de tratamiento del "filtro biológico aireado previo a la desnitrificación", y el proceso de tratamiento y los parámetros operativos de cada unidad de tratamiento se optimizaron a través de estudios piloto. Después de 2,0 horas de hidrólisis y acidificación, la cantidad de sulfuro de hierro coagulante agregada fue de 40,0 mg/L, presión de aire disuelto de flotación de 3,5 kg/cm2, relación de reflujo de la piscina AO de 125, tiempo de retención hidráulica de 20,0 min, su efluente cumple con los requisitos de la norma nacional de descarga Clase A. . Los costos de construcción y operación de la modernización también se calcularon para proporcionar una base teórica y soporte de datos para los proyectos de modernización y renovación de plantas de tratamiento de aguas residuales similares.
1 Prólogo
La aglomeración urbana central de Hunhe en la cuenca del río Liaohe es el área central para la revitalización de antiguas áreas industriales en Liaoning e incluso en el noreste de China con el rápido desarrollo de la industrialización. , Los parques industriales de la cuenca están en auge. Con su ascenso, se produjo una gran cantidad de aguas residuales industriales integrales. Después de que este tipo de aguas residuales son tratadas en el parque, aún contienen una gran cantidad de contaminantes orgánicos que son extremadamente difíciles de degradar, y la calidad del agua es extremadamente pobre en biodegradabilidad, lo que trae mayores dificultades de tratamiento e interferencias a las plantas de tratamiento de aguas residuales urbanas. donde se introduce, provocando directamente problemas de efluentes de agua que no cumplen con los estándares [1~3]. Al mismo tiempo, la necesidad de mejorar la calidad del agua en la cuenca ha planteado requisitos más estrictos para los efluentes de las plantas de tratamiento de aguas residuales, de acuerdo con los requisitos del "Estándar integral de descarga de aguas residuales de la provincia de Liaoning" promulgado conjuntamente por la Comisión. Oficina Provincial de Protección Ambiental de Liaoning y Oficina Provincial de Supervisión Técnica y Calidad de Liaoning, la ciudad Las concentraciones de DQO (demanda química de oxígeno), NH3-N (nitrógeno amoniacal) y TN (nitrógeno total) en los efluentes de plantas de tratamiento de aguas residuales superiores al grado 1 deben cumplir con los estándares nacionales de emisiones de Clase A. Por lo tanto, las plantas de aguas residuales actualmente deben realizar investigaciones de mejora y transformación junto con los procesos de tratamiento existentes para lograr la descarga de aguas residuales industriales integrales según los estándares [4 ~ 8].
Debido a su tamaño reducido y buen efecto de tratamiento, el proceso de filtrado biológico aireado todavía ocupa una cierta proporción de las plantas de tratamiento de aguas residuales en la cuenca del río Liaohe, y el efluente básicamente cumple con el estándar de descarga secundaria. La entrada de aguas residuales industriales refractarias provoca el bloqueo de los filtros, la pérdida de biopelículas y otros fenómenos. En vista de los problemas existentes de las aguas residuales industriales integrales y las características de los filtros biológicos aireados, se llevaron a cabo investigaciones de pretratamiento sobre la acidificación por hidrólisis y la eliminación de aceite por flotación por aire, así como la eliminación química de fósforo y la investigación de desnitrificación profunda previa a la desnitrificación para que el efluente alcance el grado. Los estándares de emisiones proporcionan bases teóricas y soporte de datos para la mejora y transformación de este tipo de plantas de tratamiento de aguas residuales [9-13].
2 Dispositivo de prueba y método de prueba
2.1 Prueba de calidad del agua
Este estudio seleccionó una planta de tratamiento de aguas residuales en el distrito de Tiexi, ciudad de Shenyang, con un tratamiento de agua diario. capacidad de 40 millones de toneladas, de las cuales más del 60% del agua entrante son aguas residuales industriales integrales. Como se muestra en la Tabla 1, desde la perspectiva de los indicadores de calidad del agua entrante de la planta de tratamiento de aguas residuales, las concentraciones de contaminantes orgánicos y sólidos suspendidos (SS) son relativamente altas después del tratamiento mediante el proceso de filtro biológico aireado de dos etapas existente. planta de agua, el efluente básicamente puede cumplir con los estándares nacionales de descarga secundaria, pero en comparación con el estándar de primer nivel A, por un lado, es necesario eliminar aún más DQO, SS y NH3-N en el agua; , también es necesario aumentar la función de eliminación de nitrógeno y fósforo.
2.2 Dispositivo de prueba
Basado en las características de las aguas residuales industriales integrales y las características del proceso existente de las plantas de tratamiento de aguas residuales, se diseñó un proceso completo para el tratamiento avanzado principalmente del dispositivo piloto. Incluye tanque de coagulación. Existen 4 unidades de tratamiento: tanque de flotación por aire, tanque de sedimentación por hidrólisis y filtro biológico de aireación pre-desnitrificación.
Como se muestra en la Figura 1, la columna del tanque de floculación tiene 1,6 m de alto y 0,6 m de diámetro. El agua cruda y la solución coagulante se inyectan desde 1,2 m de distancia del fondo. 1 agitador eléctrico de alta potencia, mezcla completamente el agua cruda y el coagulante para eliminar SS y TP en el agua cruda; el tanque de disolución química adopta los mismos parámetros de diseño, y el agitador también se usa para disolver completamente el coagulante sólido en un. líquido, y se inyecta en el tanque de floculación mediante una bomba peristáltica; la cámara de contacto del tanque flotante tiene una altura de 2,2 m y un diámetro de 0,12 m. La cámara de separación tiene una altura de 2,4 m y un diámetro de 0,32 m. El agua cruda agregada con coagulante usa una bomba de diafragma de alta presión DP-130, y el líquido de reflujo que se mezcla completamente con aire usa una bomba mezcladora de gas y líquido Nickel 20FPD04Z. Se inyecta simultáneamente desde el fondo de la cámara de contacto y. los residuos de espuma se eliminan a través de la cámara de separación y se descargan desde la plataforma superior; la columna del tanque de sedimentación por hidrólisis tiene 4,5 m de alto y 0,5 m de diámetro y contiene lodos anaeróbicos. Las aguas residuales se inyectan desde la parte inferior y se descargan desde la plataforma superior. La capa de lodo elimina parte de SS y DQO; el filtro biológico de aireación previa a la desnitrificación utiliza una columna de filtro de plexiglás con una altura de columna de 4,3 m y un diámetro de 0,5 m llena de material filtrante de roca volcánica. El material del filtro en la columna del filtro es de 6 ~ 8 mm, 4 ~ 6 mm y 3 ~ 5 mm, de los cuales la capa de soporte tiene una altura de 0,3 m, el material del filtro tiene una altura de 4,0 m y la superficie del agua tiene una altura súper alta de 1,0 m. Las columnas de filtro biológico de etapa son el tanque de DN de desnitrificación, el tanque de CN de nitrificación por oxidación y el tanque de nitrificación. La piscina de N lleva a cabo reacciones de desnitrificación, oxidación y nitrificación respectivamente para eliminar bioquímicamente TN, DQO y NH3-N en las aguas residuales. use compresores de aire para la aireación, y todas las columnas de filtro de tres etapas usan el método de flujo ascendente, usando una bomba de diafragma de alta presión para inyectar agua desde el fondo. La planta piloto tiene una capacidad de tratamiento de agua de 2 toneladas diarias.
2.3 Método de análisis de la calidad del agua
La prueba de TN utiliza el método de oxidación de persulfato de potasio, la prueba de NH3-N utiliza el método colorimétrico del reactivo de Nessler y la prueba de nitrógeno nitrato utiliza método espectrofotométrico de timol, la prueba de nitrógeno nitrito adopta el método espectrofotométrico de N (-1-naftil) -etilendiamina, la prueba de DQO adopta el método de dicromato de potasio y la prueba de DO (oxígeno disuelto) utiliza el probador rápido de oxígeno disuelto [14 ].
3 Resultados y análisis de pruebas
3.1 Optimización de los parámetros operativos
3.1.1 Pretratamiento de hidrólisis y acidificación
La función de la hidrólisis y la unidad de acidificación Si bien elimina aún más las concentraciones de DQO y SS en el agua, también puede mejorar la biodegradabilidad de la calidad del agua [15 ~ 17]. La TRH ahora se optimiza mediante la detección y el análisis de DQO, concentración de SS y DBO/DQO en el agua de entrada y salida.
Como se muestra en la Figura 2, cuando el HRT es inferior a 2,0 h, la tasa de eliminación de DQO es inferior a 30,0. Debido al corto tiempo, esta parte de la eliminación es principalmente DQO suspendida en el agua. A medida que la HRT aumenta gradualmente, los contaminantes orgánicos refractarios del agua se convierten en materia orgánica de molécula pequeña y fácilmente degradable, como monosacáridos, aminoácidos y ácidos grasos, bajo la acción de bacterias de hidrólisis y fermentación [18~20], y la tasa de eliminación de COD también aumenta, llegando a superar los 50. A medida que la concentración de DQO del efluente continúa disminuyendo, la concentración de DBO del efluente también disminuye. Sin embargo, debido a la alta proporción de concentración de materia orgánica refractaria en las aguas residuales industriales, la tasa de disminución de la concentración de DQO del efluente es mayor que la tasa de disminución de la DBO del efluente. concentración El efluente La relación DBO/DQO también aumenta. Como se muestra en la Figura 3, el valor DBO/DQO del agua entrante está básicamente entre 0,3 y 0,4. Cuando el HRT es superior a 2,0 h, el valor DBO/DQO del agua efluente se eleva por encima de 0,4. Cuando la HRT es superior a 4,0 h, la materia orgánica refractaria en el agua ha completado la hidrólisis, la tasa de eliminación de DQO en el efluente no ha cambiado mucho y el valor DBO/DQO también ha comenzado a disminuir. Por lo tanto, cuando el HRT está entre 2,0 y 4,0 h, el valor DBO/DQO del efluente se mantiene por encima de 0,4, lo que está dentro del rango en el que es más fácil realizar el tratamiento bioquímico y es útil para un tratamiento posterior en el filtro biológico posterior. Considerando que bajo la condición de caudal constante, el volumen de la estructura aumentará con el aumento de HRT, se determina que el HRT de hidrólisis y acidificación es 2,0 h.
Además, el tanque de hidrólisis también tiene una gran capacidad de eliminación de SS en agua cruda.
Dado que las aguas residuales industriales integrales contienen una gran cantidad de escoria pegajosa y sólidos suspendidos, aunque se puede eliminar el 50,0 mediante el proceso de coagulación y flotación por aire, la concentración de SS en el efluente sigue siendo de 60,0 mg/L. Si estos SS ingresan directamente al filtro, este. aumentará la tasa de filtración y el número de veces que se retrolava la piscina. A través de la interceptación y adsorción de partículas y materia coloidal en el agua por la capa de lodo anaeróbico del tanque de hidrólisis, los SS en el efluente se eliminan aún más, y su concentración se mantiene básicamente por debajo de 40,0 mg/L, y la tasa de eliminación es por encima de 44,0. Dado que la eliminación de SS por el tanque de hidrólisis se realiza principalmente mediante interceptación y adsorción, un HRT demasiado prolongado no tiene un efecto obvio en la eliminación de SS. Por lo tanto, para plantas de tratamiento de aguas residuales con espacio limitado, se puede utilizar el tanque de hidrólisis durante la actualización. Reemplaza el tanque de sedimentación primario y desempeña el papel de eliminación primaria de SS y DQO en agua cruda.
3.1.2 Eliminación química mejorada de fósforo
Para la prueba se seleccionaron cuatro mezclas comúnmente utilizadas de Al(2SO4)3, cloruro de polialuminio (PAC), FeCl3 y sulfato poliférrico (PFS). Coagulante, a través de la investigación de la concentración de TP en agua cruda y agua efluente, se determinó utilizar PFS como coagulante para la prueba de eliminación química mejorada de fósforo, y se optimizaron los dos parámetros de dosis y tiempo de agitación [21 ~ 24].
Como se muestra en la Figura 4, a medida que aumenta la dosis de coagulante PFS, la concentración de TP en el agua continúa disminuyendo. Cuando la dosis alcanza los 30,0 mg/L, la concentración de TP en el agua es inferior a 0,5 mg/L y la tasa de eliminación supera los 75,0. De acuerdo con la ecuación química de eliminación de fósforo de la sal de hierro, se puede observar que por cada 1 mg de P eliminado, se requieren 1,8 mg de Fe. La concentración de TP en agua cruda es de 1 mg/L a 4 mg/L. Si la concentración de TP en el efluente es inferior a 0,5 mg/L, se necesitan hasta 12,0 mg/L de sulfato de hierro calculado con al menos 40,0 ingredientes activos. , se requieren 30,0 mg/l. Considerando factores como la hidrólisis, la dosis final se seleccionó como 40,0 mg/L y la concentración de TP del efluente en este momento fue de 0,3 mg/L. Puede garantizar que la calidad del agua efluente cumpla con los requisitos de los estándares de descarga de Clase A.
Después de determinar la dosis de PFS, se optimizó el tiempo de agitación. Bajo la condición de dosificación de 40,0 mg/L, cambie el tiempo de agitación y mida la concentración de TP del efluente. El tiempo de agitación, la concentración de TP y la tasa de eliminación en el agua de entrada y salida se muestran en la Figura 5. A medida que aumenta el tiempo de agitación, la concentración de TP en el agua continúa disminuyendo. Cuando el tiempo aumenta de 5,0 min a 15,0 min, la tasa de eliminación de TP en agua aumenta en 5,1, mientras que cuando el tiempo aumenta de 15,0 min a 30,0 min, la tasa de eliminación sólo aumenta en 2,0, por lo que un tiempo de agitación demasiado prolongado no tiene consecuencias significativas. efecto sobre la eliminación de TP, en cambio, aumentará el consumo de energía adicional y el volumen de construcción de la estructura. Dado que la concentración de TP del efluente es inferior a 0,5 mg/L requerida por la norma nacional Clase A, se determina que el tiempo de mezcla óptimo es de 15 minutos desde la perspectiva de los costos operativos.
3.1.3 Eliminación de aceite por flotación de aire de alta eficiencia
El agua cruda se mezcla con el coagulante PFS y luego ingresa al tanque de flotación de aire con el propósito de eliminar el aceite en el. agua que provoca la obstrucción del filtro y la espuma generada por la eliminación de residuos. El tanque de flotación por aire adopta el método de flotación por aire disuelto presurizado, que tiene principalmente dos parámetros de control: presión del aire disuelto y relación de reflujo. Al detectar y analizar el contenido de aceite del agua de entrada y salida, se pueden determinar los parámetros operativos de la unidad de flotación por aire. optimizado [25, 26]. La influencia de la presión del gas disuelto en la eliminación de petróleo se muestra en la Figura 6. La tendencia cambiante del contenido de petróleo en el efluente con presión de gas disuelto se puede dividir en tres etapas.
Cuando la presión es inferior a 2 kg/cm2, el tamaño de las partículas de las burbujas formadas por la flotación de aire sigue siendo grande y la capacidad de eliminar partículas floculantes del agua es limitada. En el proceso de aumentar la presión a 3,5 kg/cm2, a medida que disminuye el tamaño de las partículas de la burbuja, la capacidad de eliminación de la flotación de aire también aumenta significativamente. Pero incluso después de eso, incluso si el tamaño de las partículas de las burbujas formadas continuó disminuyendo, el contenido de aceite del efluente ya no disminuyó. Esto demuestra que no es que cuanto más pequeño sea el tamaño de las partículas de las burbujas, mejor será el efecto de flotación, sino que. cuanto más se acerque el tamaño de las partículas de la burbuja al tamaño de las partículas de impureza en el agua, mejor será el efecto de flotación. Generalmente, el tamaño promedio de las partículas de las microburbujas en el proceso de flotación por aire es de alrededor de 40,0 μm. De la prueba se puede ver que cuando la presión del aire disuelto es de 3,5 kg/cm2, se puede lograr un mejor efecto de eliminación. el contenido de aceite del efluente es de 2,73 mg/L, la tasa de eliminación es de 84,6 y una presión excesiva del gas disuelto sólo aumentará la producción de energía y el consumo de electricidad.
El efecto de la relación de reflujo en la eliminación del contenido de aceite se muestra en la Figura 7. El efecto de eliminación de la flotación por aire se ve muy afectado por la relación de reflujo. Cuando la relación de reflujo es inferior a 30, la capacidad para eliminar el aceite del agua es deficiente porque se forman menos burbujas. Cuando la relación de reflujo aumenta a 30,0 ~ 50,0, el efecto de eliminación de la flotación por aire alcanza el mejor nivel. Cuando la relación de reflujo aumenta por encima de 50,0, la tasa de eliminación disminuye. El análisis sugiere que esto se debe a que la proporción de aire en el agua es demasiado alta y las microburbujas se agregan en burbujas más grandes, lo que resulta en un deterioro del efecto de flotación del aire. Por lo tanto, se determina que la relación de reflujo de la eliminación del aceite por flotación por aire es 50,0. En este momento, el contenido de aceite del efluente es 3,12 mg/l y la tasa de eliminación es 82,9.
3.1.4Desnitrificación profunda A/O
La unidad de desnitrificación adopta un filtro biológico aireado previo a la desnitrificación. Sus parámetros de control incluyen principalmente la relación de reflujo, HRT y volumen de aireación. Mediante la detección de DQO, TN, NH3-N y DO del efluente, se optimiza cada parámetro.
La relación de reflujo es el parámetro de control más importante en el proceso de predesnitrificación y desnitrificación, que afecta directamente al efecto de eliminación del TN en el agua. De acuerdo con el cálculo de la carga de DBO y de nitrificación y la verificación de la carga de DQO en el diseño piloto, en las condiciones de un HRT de un solo tanque de 45,0 minutos y una relación gas-agua de 5:1, el efluente puede alcanzar de manera estable una descarga Clase A Primera. , a 50. La relación de reflujo del parámetro se investigó dentro del rango de ~250. Como se muestra en la Figura 8, cuando la relación de reflujo aumenta de 50 a 150, la concentración de TN en el efluente continúa disminuyendo y la tasa de eliminación de TN también continúa aumentando. Esto se debe a que cuando la relación de reflujo es baja, no hay suficiente nitrato como aceptor de electrones en el agua, lo que afecta la tasa de desnitrificación. A medida que aumenta la relación de reflujo, hay suficiente nitrato como aceptor de electrones y el uso de materia orgánica en. el agua. Como donante de electrones, puede lograr la desnitrificación y la desnitrificación profunda sin necesidad de fuentes externas de carbono. Sin embargo, cuando la relación de reflujo continúa aumentando desde 150, la concentración de TN en el efluente ya no continúa disminuyendo. Cuando aumenta a 200, la tasa de eliminación de TN ha mostrado una tendencia a la baja. Por un lado, a medida que la concentración de nitrato continúa aumentando, la fuente de carbono en el agua es insuficiente, lo que afecta el progreso de la desnitrificación; por otro lado, a medida que aumenta la relación de reflujo, el oxígeno disuelto que ingresa a la piscina de DN también aumenta; y el oxígeno disuelto puede servir como aceptor de electrones, dificultando competitivamente la reducción de nitrato, y también inhibiendo la formación de nitrato reductasa. Dado que cuanto mayor sea la relación de reflujo y la HRT, mayor será el volumen requerido de la estructura de la piscina de reacción. A partir del proyecto real de mejora y renovación de la planta de agua, se realizaron más investigaciones sobre las cuatro relaciones de reflujo de 100, 125, 150 y 175. los cambios en el TN efluente con HRT bajo cada relación de reflujo.
A medida que aumenta la concentración de TN en el efluente, la concentración de TN en el efluente también disminuye y la tasa de eliminación del sustrato por parte de los microorganismos aumenta. Pero en general, cuando el HRT aumenta a más de 20,0 minutos, la tendencia a la baja de la concentración de TN del efluente y el aumento de la tasa de eliminación se vuelven suaves, y el volumen de estructura requerido también aumenta. Para garantizar que la concentración de TN del efluente alcance el requisito estándar de descarga de Clase A de 15,0 mg/L o menos, se seleccionan las condiciones de los parámetros de una relación de reflujo de 125 y un HRT de 20,0 min. es 12,74 mg/L y la tasa de eliminación es 67,0.
El oxígeno disuelto es un factor importante para mantener el crecimiento y el metabolismo de los microorganismos aeróbicos. Para los filtros biológicos aireados, el suministro de oxígeno disuelto en el agua, es decir, el volumen de aireación del compresor de aire, también lo es. el principal consumo de energía. Una aireación demasiado baja reducirá la capacidad metabólica de los microorganismos; por un lado, una aireación demasiado alta provocará un desperdicio económico y, por otro lado, conducirá a un aumento excesivo de la actividad microbiana, lo que provocará la formación de biopelículas debajo de la superficie. condición de suministro insuficiente de nutrientes. Se produce su propia descomposición oxidativa. Al monitorear la concentración de DQO y la tasa de eliminación del agua entrante de la piscina de CN, la prueba optimizó los parámetros de la cantidad de aireación. Como se muestra en la Figura 10, a medida que aumenta el volumen de aireación, la concentración de DQO en el efluente continúa disminuyendo y la tasa de eliminación también continúa aumentando. Sin embargo, cuando el volumen de aireación aumenta a 0,8 m3/h, los cambios en ambos indicadores no son significativos, lo que muestra que el volumen de aireación excesivo y el oxígeno disuelto no tienen un efecto significativo en la eliminación de DQO y solo aumentarán los costos de energía. Por lo tanto, se determina que el volumen de aireación de la piscina de CN es de 0,8 m3/h. En este momento, la concentración de OD del efluente es de aproximadamente 2,5 mg/L y la relación aire-agua es de 4:1.
El efluente del estanque de CN tiene una alta concentración de OD, como se muestra en la Figura 11. Después de ingresar al estanque de N, bajo la condición de menor volumen de aireación, tiene una mayor tasa de eliminación de NH3-N en el agua. De manera similar a la tasa de cambio de la concentración de DQO del efluente, la concentración de NH3-N del efluente también continúa disminuyendo a medida que aumenta el volumen de aireación. Para cumplir con el estándar de emisión de Clase A, se determina que el volumen de aireación de la piscina de N es de 0,6 m3/. h En este momento, la concentración de OD del efluente es de alrededor de 3,0 mg/l y la proporción de gas a agua es de 3:1.
3.2 Análisis Técnico y Económico
La depuradora cuenta actualmente con un conjunto de filtros biológicos aireados de dos etapas con una capacidad de tratamiento de agua diaria de 4×105t El TRH de uno solo. El tanque es de 45,0 min. La relación aire-agua del filtro es 3:1 y 4:1 respectivamente. Según los resultados del estudio piloto, si se utiliza el proceso de filtro biológico aireado previo a la desnitrificación, es necesario añadir un 125 % más de líquido de reflujo. Sin embargo, dado que el HRT se reduce a 20,0 min, según los cálculos, los dos existentes. El filtro de etapa también se puede usar como tanque CN y tanque CN N respectivamente, y hay una pequeña cantidad de excedente, solo es necesario agregar un conjunto de piscina DN frontal y tubería de retorno, y también es necesario reemplazar la bomba de agua. y equipo de ventilación, como se muestra en la Figura 12. Si se adopta el proceso de filtro biológico de aireación posterior a la desnitrificación, el tanque de filtro de dos etapas existente se puede usar como tanque de CN y tanque de N respectivamente. Además, es necesario un tanque de DN, así como una sala de dosificación y almacenamiento de metanol. Al mismo tiempo, se debe construir el tanque de aireación. Se reemplaza el equipo de soplador de aire, como se muestra en la Figura 13, la parte de la línea de puntos es el nuevo edificio.
De acuerdo con los "Indicadores Nacionales de Estimación de Inversión en Ingeniería Municipal" promulgados por el Ministerio de Vivienda y Desarrollo Urbano-Rural de la República Popular China y la provincia de Liaoning, construcción, instalación, cuotas presupuestarias de ingeniería municipal, cuotas de costos y proyectos similares en los últimos años. El presupuesto y los datos contables finales estiman respectivamente los costos de construcción y los gastos operativos de las dos actualizaciones de procesos, como se muestra en la Tabla 2.
Después de la estimación del costo económico, el costo total de inversión del proceso de predesnitrificación es 13,3012 millones de yuanes mayor que el del proceso de posdesnitrificación debido a la construcción de estructuras y la compra de equipos y en términos de costos operativos anuales; Debido a que no hay necesidad de fuentes adicionales de carbono, será 19,1501 millones de yuanes menos. Es decir, en el segundo año después de que se complete la actualización, los costos totales de construcción y operación de los dos procesos serán básicamente los mismos. Después de eso, el proceso de predesnitrificación ahorrará muchos costos operativos cada año en comparación con. Por lo tanto, a largo plazo, se recomienda adoptar la predesnitrificación, que es un proceso de desnitrificación profunda en plantas acuáticas.
A través del estudio piloto de todo el proceso de tratamiento avanzado integral de aguas residuales industriales, combinado con las condiciones de proceso existentes de la planta de tratamiento de aguas residuales, se formuló una ruta de proceso mejorada, como se muestra en la Figura 14.
4 Conclusión
1) Debido a que las aguas residuales industriales integrales tienen problemas de alto contenido de aceite y residuos de alta viscosidad, mala biodegradabilidad y extremadamente difíciles de degradar, es necesario agregar las medidas preparatorias necesarias cuando tratarlo. Tecnología de procesamiento. Los estudios piloto han demostrado que el proceso de eliminación de aceite por flotación de aire de alta eficiencia puede eliminar eficazmente impurezas como manchas de aceite y residuos pegajosos en las aguas residuales, por un lado, el proceso de hidrólisis y acidificación puede mejorar eficazmente la biodegradabilidad de la calidad del agua; Elimina SS en el agua, lo que tiene un buen efecto de preprocesamiento. En las condiciones de flotación, presión de aire disuelto de 3,5 kg/cm2, relación de reflujo de 50 e hidrólisis y acidificación HRT de 2,0 h, puede eliminar el 40 % de los contaminantes orgánicos en el agua cruda y aumentar la DBO/DQO del agua cruda por encima de 0.4.
2) A través de investigaciones experimentales comparativas y análisis técnicos y económicos, el proceso de desnitrificación profunda previa a la desnitrificación tiene perspectivas de aplicación más amplias para la mejora y transformación de plantas de tratamiento de aguas residuales con filtros biológicos aireados como cuerpo principal, y puede ahorrar Mucho dinero Bajo la premisa de reducir los costos operativos, la fuente de carbono en el agua cruda se puede utilizar por completo para lograr una desnitrificación profunda de las aguas residuales. En las condiciones de una relación de reflujo de 125 y una HRT de 20,0 minutos, las concentraciones de TN y NH3-N del efluente alcanzaron de manera estable el estándar de emisión Clase A.
3) A través de una investigación a escala piloto, se desarrolló un proceso completo de tratamiento en profundidad de "eliminación química de fósforo, eliminación de aceite por flotación por aire, hidrólisis y acidificación, y filtro biológico de aireación previa a la desnitrificación" para aplicaciones industriales integrales. Se desarrollaron aguas residuales. Los datos de operación a largo plazo muestran que este proceso tiene buena resistencia al impacto y efecto de tratamiento para aguas residuales industriales que son difíciles de degradar y fluctúan ampliamente, y el efluente puede cumplir de manera estable con el estándar nacional de descarga Clase A.
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